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东都花园D模板施工方案

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东都花园 D 区模板专项施工方案

瑞安市东都花园 D 区

模板工程专项施工方案

编制人: 审核人: 批准人:

温州东瓯建设集团有限公司 二〇一二年六月

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东都花园 D 区模板专项施工方案





第一章、编制依据 ................................................................................................................................................... 1 第二章、工程概况 ................................................................................................................................................... 1 第三章、梁、板及柱截面尺寸及高度 ................................................................................................................... 2 第一部分:地下室部分 ........................................................................................................................... 2 ......................................................................................................... 3

第二部分:一、二层和出屋面部分

第四章、搭设参数 ................................................................................................................................................... 3 第一部分:地下室部分 ................................................................................................................................... 3 第二部分:一、二层和出屋面部分 ............................................................................................................... 3 第五章、材料选择 ................................................................................................................................................... 4 第六章、高支模架控制要点 ................................................................................................................................... 4 第七章、总体设计及施工部署 ............................................................................................................................... 4 (一)总体筹划 ............................................................................................................................................... 4 (二)安全领导小组 ....................................................................................................................................... 4 第八章、构造要求 ................................................................................................................................................... 4 (一)架体总体要求 ....................................................................................................................................... 5 (二)水*杆 ................................................................................................................................................... 5 (三)立杆 ....................................................................................................................................................... 6 (四)剪刀撑 ................................................................................................................................................... 6 第九章、模板安拆施工 ........................................................................................................................................... 6 (一)准备工作 ............................................................................................................................................... 6 (二)模板支设 ............................................................................................................................................... 7 第十章、施工管理 ................................................................................................................................................... 8 (一)技术交底 ............................................................................................................................................... 8 (二)材料管理 ............................................................................................................................................... 8 (三)过程管理 ............................................................................................................................................... 9 (四)验收管理 ..............................................................................................................................................11 (五)安全管理措施 ......................................................................................................................................11 第十一章、成品保护 ............................................................................................................................................. 12

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第十二章、监测监控 ............................................................................................................................................. 12 第十三章、模板施工安全事故应急救援预案 ..................................................................................................... 14 (一)应急救援小组组成 ............................................................................................................................. 14 (二)应急救援小组分工及职责 ................................................................................................................. 14 (三)现场事故应急处理 ............................................................................................................................. 15 (四)应急救援小组制度 ............................................................................................................................. 16 第十四章、砼浇捣方案 ......................................................................................................................................... 16 (一)施工条件 ............................................................................................................................................. 16 (二)施工工艺 ............................................................................................................................................. 16 (三)成品保护 ............................................................................................................................................. 17 (四)安全措施 ............................................................................................................................................. 17 第十五章、计算书(选用品茗软件计算) ......................................................................................................... 17 1、750×1000 柱模板计算书 ........................................................................................................................ 17 2、350 墙模板计算书 .................................................................................................................................... 33 3、地下室 550×18000 梁模板(扣件钢管架)计算书 ................................................................................... 42 4、6#楼三层 300×1150 梁模板(扣件钢管架)计算书 ................................................................................. 58 5、250 厚板模板(扣件钢管高架)计算书...................................................................................................... 74 6、140 厚板模板(扣件钢管高架)计算书...................................................................................................... 81 附图: 地下室立杆布置图、地下室剪刀撑立面图、一层立杆布置图、一层剪刀撑立面图及有关节点图

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东都花园 D 区模板专项施工方案
第一章、编制依据 1、本工程施工合同 2、依据东都花园 D 区工程施工组织设计; 3、依据东都花园 D 区工程设计图纸; 4、各类参考规范、规程及计算手册: (1《建筑施工手册》第四版; (2)《建筑施工计算手册》汪正荣著; (3)《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001) ; (4)《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002) ; (5)《钢结构设计规范》 (GB50017-2003) ; (6)《建筑工程大模板技术规程》 (JGJ74-2003) ; (7)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001) ; (8)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ128-2000) ; (9)《木结构设计规范》 (GB50005-2003) ; (10)《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》 (DB33/1035-2006) 5、其他: (1)建设部87号文件、254号文件以及“关于建筑业进一步推广应用十项新技术的通知”; (2)企业ISO9001:2000 质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件; (3)温州市东瓯建设集团有限公司企业项目管理手册。 第二章、工程概况 瑞安市东都花园 D 区工程由瑞安市飞*┏⊥蹲式ㄉ瑁憬位ㄖ杓蒲芯吭 有限公司设计(地下室人防区由浙江省地下建筑设计研究院设计),浙江中鑫工程勘察 有限公司地质勘查,浙江长城监理有限公司监理,温州东瓯建设集团有限公司施工。 本工程位于瑞安市东山经济开发区,火车站南路以东,纬五路以西,高新路以南。 ±0.00 相当于黄海高程基准绝对标高 4.45m。地上建筑面积 66222.8m2,地下建筑面积 17437.24m2(其中人防建筑面积 12323.8 m2,非人防建筑面积 5113.44 m2),地下一层, 地下室主楼电梯前室层高为 5.10m, 室外地下室层高有 3.80m 及 4.40m, 主楼建筑层数 2-17 层。本工程设计使用年限 50 年,抗震裂度 6 度,框架抗震等级为三级。本工程 D2、D3# 楼为 11 层,D7#楼为 12 层,D1、D4、D5、D6#楼为 17 层,框剪结构。 建筑物功能:地下室主要为车库,一、二层商铺,三层以上住宅。
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楼号 地下室主楼 电梯前室层高 一层层高 二层层高 标准层层高 总高 层数

1楼 5.10 5.80

2楼 5.10 5.50 3.00 3.0 38.65 11

3楼 5.10 5.50

4楼 5.10 5.50 3.00
3.0

5楼 5.10 5.50

6楼 5.10 5.80 5.10 3.0 59.05 17

7楼 5.10 5.80 5.10 3.0 44.05 12

4.80
3.0 58.30 17

3.00
3.0 38.65 11

3.00
3.0 56.65 17

56.65 17

本工程主楼电梯前室范围地下室、人防电站地下室、一层、出屋面机房层和 1#、6#、7# 楼二层高度超过 4 米,属于高支模架范畴,地下室梁板截面尺寸同上部截面尺寸相差较大, 所以本方案主要针对地下室及上部这两部分结构进行编制,其余未超过 4 米的标准层模板按 普通支模架方案的要求搭设。 按照层高及结构构件的尺寸不同, 本施工方案包括二部分内容, 第一部分为地下室部分, 第二部分为一、二层和出屋面部分。 以下按这二分部划分进行施工方案编制。 第三章、梁、板及柱截面尺寸及高度 第一部分:地下室部分 构件名称 截面尺寸 500×600、660、700、 、780、810 600×600、700、790、810、910 700×700、760 750×1000 300、350 240×1600 300×750、800、900、1600 350×700 400×800、900、950、1000 450×900、950、1000 550×1800 600×900 180、250 计算所选截面 备注 1#楼主楼地下室 750×1000 高度 3.80m 地下室外墙 墙 350 高度 4.40m





1#楼主楼地下室 550×1800 高度 4.40m



250

250 计算高度为 4.40m

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第二部分:一、二层和出屋面部分 构件名称 截面尺寸 400×500、550、600 500×500、550 550×550、600 600×600、650、700、790 650×650 750×750 240、300 240×400、450、500、550、600 240×650、700、750 、800、850 300×450、500、550、750、850 300×1100、1150 350×400 100、110、120、140 计算所选截面 备注



1#楼一层柱 750×750 高度为 5.80m



300 6#楼三层梁 300×1150 高度为 5.10m 6#楼三层板 140 高度为 5.10m



板 第四章、搭设参数

第一部分:地下室部分 根据计算结构(见计算书) ,板、梁、柱、墙模板的搭设参数如下: 1、板:250 厚板范围内立杆间距按照不大于 0.9×0.9m 控制; 2、梁:一般的梁下立杆间距按照不大于 0.9*0.9m 控制,梁板下立杆应保持一致,以便水* 杆及剪刀撑拉通;当梁高大于 1500 时,梁底应增加一根立杆。 3、柱子:以截面尺寸 B 及 H 控制,按照 B 或 H<600 设竖楞 3 道(竖楞采用方木) ,不设 对拉螺栓;当 B 或 H≥600 设 M14 对拉螺栓,并且每增加 300 以内竖楞及对拉螺栓各增设 1 道。柱箍采用轻型槽钢 80×40×3.0,槽口水*、竖向间距 2.5M 以下为 500 以内,2.5M 以 上为 600。搭设根据各个截面大小按照以上搭设方案布置。 4、剪力墙: 300、350 厚剪力墙,竖楞(次楞)为钢管,间距按照 250mm 控制;主楞(水 *)也为钢管,间距按 500 控制;对拉螺栓水*间距按 500 控制,竖向间距按 500 控制,对 拉螺栓采用 M14。 第二部分:一、二层和出屋面部分 根据计算书报审表 (见后) 所有梁立杆纵横间距按照 0.9*0.9m 控制, , 板立杆纵横 0.9*0.9m 控制。梁板下立杆应保持一致,以便水*杆及剪刀撑拉通。 柱子竖楞、对拉螺栓同地下室搭设做法相同。
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240、300 厚剪力墙竖楞,钢管,对拉螺栓设置同地下室搭设做法相同。 第五章、材料选择 1、本工程模板的面板材料均为 18mm 厚胶合面板、 2、梁板柱墙的木方规格均为 50*100,长 2 米。 3、模板立杆、剪刀撑、水*杆、主楞等均采用Φ 48*3.2 钢管。 4、所有对拉螺栓均为 M14。 第六章、高支模架控制要点 1、梁板受力扣件双向拉通。扣件拧紧力控制在 40-65NM,浇筑前应全数检查。 2、立杆的接长是对接,接头应按要求错开。水*杆、剪刀撑的接长必须采用搭接,搭接长 度不小于 1 米,扣件不少于 3 个。 3、模板支架四边满布竖向剪刀撑,中间每隔 8~12 米设一道纵、横向竖向剪刀撑,由底至 顶连续设置。每道剪刀撑跨越排数不应小于 4 跨,剪刀撑跨越立杆的根数在 4~7 根之间,剪 刀撑斜杆与地面倾角在 45°~60°之间。 4、扫地杆高度 200mm,步距按照不大于 1500mm 控制,立杆底部应铺设垫木,严禁立杆 直接放在混凝土面层上。 第七章、总体设计及施工部署 (一)总体筹划 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求,故在选择方案是,应充分考虑一下几 点: 1、架体的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料是,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、综合以上几点,脚手架的搭设,还必须符合 JGJ59-99 等检查标准要求,要符合相关 文明标化工地的有关标准。 5、结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经 验,决定采用以下脚手架方案: 墙模板、梁模板(扣件钢管架) 、柱模板、板模板(扣件钢管高架) 。 (二)安全领导小组 搭设过程中,因处在施工高峰期,各施工班组在交叉作业中,故应加强安全监控力度,
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现场设定若干名安全监控员。水*和垂直材料运输必须设置临时警戒区域,用红白三角小旗 围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理李远河为组长的安全领导小组以加强现场 安全防护工作。 第八章、构造要求 (一)架体总体要求 1、保证结构和构件各部分形状尺寸,相互位置的正确; 2、具有足够的承载能力,刚度和稳定性,能可靠地承受施工中所产生的荷载; 3、构造简单,装板方便,并便于钢筋的绑扎、安装,浇筑混凝土等要求; 4、多层支撑时,上下二层的支点应在同一垂直线上,并应设垫板; 5、支架搭设按本模板设计,不得随意更改;要更改必须得到相关负责人的认可。 (二)水*杆 1、每步纵横向水*杆必须拉通。 2、水*杆件和剪刀撑杆件接长应采用搭接扣件连接。 3、对接接头位置要求如下图:
≥500

立杆 ≥500

a≤la/3
h

纵向水*杆 (大横杆)
la

A

A
h

横向水*杆 (小横杆)
A-A

a≤la/3

la

la 接头不在同跨内(【*面) 接头不在*面内(立面)

4、搭接接头要求如下图,将搭接长度范围内的中心点看成对接点,此时其搭接位置要求 同对接(上图) 。

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≥100 ≥100

≥1000

(三)立杆 1、立杆*面布置图(详见附图) 2、接长要求:本工程所有部位立杆接长用对接扣件连接,接头位置要求如下:

立杆

水*杆

对接扣件

≤h/3

la

3、扫地杆设置 沿地面上 200m 设置一道纵横扫地杆。扫地杆与各立杆之间用直扣连接。 (四)剪刀撑 1、水*剪刀撑:本工程不设水*剪刀撑。 2、竖向剪刀撑:模板支架四边满布竖向剪刀撑,中间每隔 4~8 排立杆设置一道纵、横向 剪刀撑,由底至顶连续设置。 3、剪刀撑*立面布置图(详见附图) 第九章、模板安拆施工 (一)准备工作 1、模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体,并控制模板的偏差在规范允许的范围内, 拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计,模板的编号与所用的部位是否一致。 2、模板的基准定位工作
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≥500

la

≤h/3

h

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(1)首先引测建筑的边柱或墙轴线,并以该轴线为起点,引出每条轴线,并根据轴线与 施工图用墨线弹出模板的内线、边线一级外侧控制线,施工前 3 线必须到位,以便于模板的 安装和校正。 (2)标高测量 利用水准仪将建筑物水*标高根据实际要求,直接引测到模板的安装位置。 (3)竖向模板的支设应根据模板支设图。 (4)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 (5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 (二)模板支设 1、柱模板 (1)工艺流程:搭设安装架→模板安装就位→检查对角线、垂直和位置→安置柱箍→全 面检查校正→群体固定→冲洗封底。 (2)主要方法: 1)基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线,并做好检查复核工作。 2)柱、墙根部要清理干净。 3)柱、梁接搓部位此处加垫海绵。柱子阳角接缝处必须加垫海绵条,柱角用 L30*30*3 的角钢。 4)为了保证柱子的截面尺寸,设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接。 2、梁、板模板 (1)梁模板安装工艺:弹梁轴线并复核→搭梁板支模架→摆 50*100 木楞→安防梁底模 并固定→安侧模→侧模拉线支撑(梁高加对拉螺栓)→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻 模板连固→调整模板标高及起拱→铺胶*迥0濉謇怼⑺⒂汀觳槟0灞旮摺*整度、支 撑牢固情况→绑扎梁板钢筋。 (2)楼板模安装工艺:搭支架→测水*→摆 50*100 木楞→调整楼板模标高及起拱→铺 胶*迥0濉謇怼⑺⒂汀觳槟0灞旮摺*整度、支撑牢固情况。 (3)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎,积极为钢筋分项提供施工面。 (4)所有跨度≥4m 的梁必须起拱 2‰,防止挠度过大,梁模板上口应有锁口杆拉紧, 防止上口变形。 (5)所有≥2mm 板缝必须用胶带纸封贴。
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(6)梁模板铺排从梁两端往中间退,嵌木安排在梁中,梁的清扫口设在梁端。 (7)梁的梁侧模板底部的压条不得使用胶*澹梅侥竟潭ǜ止芏ゼ欣巍 3、模板拆除 (1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底,并做好记录,交底双方履行签字手续。 (2)支拆模板时,2 米以上高处作业设置可靠的立足点,并有相应的安全防护措施。拆 模顺序应遵循先支后拆,后支先拆,从上往下的原则。 (3)模板拆除前必须有混凝土强度报告,强度达到规定要求后方可拆模。 1)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。 2)底模拆除梁长≥8 米,混凝土强度达到 100%;<8 米混凝土强度达到 75%;悬臂构 件达到 100%后方可拆除。 3)板底模<2 米,混凝土强度达到 50%,>2 米<8 米混凝土强度达到 75%,≥8 米, 混凝土强度达到 100%方可拆除。 4)模板拆除前必须办理拆除审批手续,经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。 5)柱模拆除,先拆除拉杆再卸掉柱箍,然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离, 然后一块块往下传递到地面。 6)墙模板拆除,先拆除穿墙螺栓,再拆除水*撑和斜撑,再用撬棍轻轻撬动模板,使模 板脱离墙体,然后一块块往下传递,不得直接往下抛。 7)楼板、梁模拆除,应先拆除楼板底模,再拆除侧板模,楼板模板拆除应先拆除水*拉 杆,然后拆除模板支柱,每排留 1~2 根支柱暂不拆,操作人员应站在已拆除的空隙,拆去* 旁余下的支柱使木档自由坠落,再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后,集中运出 集中堆放,木模的堆放高度不超过 2 米。 第十章、施工管理 (一)技术交底 施工前组织相关人员集中进行交底,会上解决疑惑,避免施工时设计意图不能贯彻,责 任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素。 (二)材料管理 1、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》 (GB700-88)的要求。 2、 胶*寮际跣阅鼙匦敕 《混凝土模板用胶*濉 (ZBB70006-88) 要求。 厚度为 18mm 厚。
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3、木方必须符合质量标准要求。规格为 50*100. 4、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》 (GB/T13793)或《低压流体输送用 焊接钢管》 (GB/T302)中规定的 3 号普通钢管,其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》 (GB700)中 Q235-A 级钢的规定。 5、钢管规格采用Φ 48*3.2 钢管。 6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定: (1)应有产品质量合格证; (2)应有质量检验报告,钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》 (GB/T228)的有关规定,质量应符合本规范地 3.1.1 条规定; (3)钢管表面应*整光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的 滑到; (4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差,应分别符合规范(JGJ130-2001)的规定; (5)钢管必须涂有防锈漆。 7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定: (1)表面锈蚀度应符合规范(JGJ130-20101)的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时, 应在锈蚀严重的钢管中抽取三根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当锈蚀深度超 过规定值时不得使用; (2)钢管弯曲变形应符合规范(JGJ130-2001)规定; (3)钢管上严禁打孔。 8、扣件式钢管脚手架应采锻铸制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣 件》 (GB15831)的规定;采用其他材料制作的扣件,应经试验证明其质量符合该标准的规定 后方可使用。 9、扣件的验收应符合下列规定:新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产 品质量合格证。 (1)旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更 换; (2)新、旧扣件均应进行防锈处理; (3)支架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力达 65N.M 时,不得发生破坏。 (三)过程管理
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1、施工前管理 (1)材料管理 材料质量满足方案设计和相关规程要求,搭设模板支架用的钢管、扣件,使用必须进行 抽样检测,抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。 (2)交底管理 交底的形式分为技术交底和安全交底,均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位 人员进行交底,并落实相关签字手续。 2、施工中管理要点 (1)竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求,进入下道模板支架工序的施工。 (2)模板支架搭设方式符合施工方案要求,并通过相关部门验收。 (3)砼浇筑方式符合施工方案要求,控制堆载,避免上部荷载集中化。 (4)模板拆除方式符合施工方案要求,拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以 街道拆模通知书为准,不得私自拆除任何构件。 3、质量管理措施 (1)严格落实班组自检、互检、交接检及项目中“四检”制度,确保模板安装质量。 (2)混凝土浇筑过程中应派专人 2~3 名看模,严格控制模板的位移和稳定性,一旦产生 移位应及时调整,加固支撑。 (3)对变形及损坏的模板及配件,应按规范要求及时修理校正,维修质量不合格的模板 和配件不得发放使用。 (4)对防止模底烂根,放线后应用水泥砂浆找*并加垫海绵。 (5)所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝,楼板缝用胶带纸 贴缝,以确保混凝土不漏浆。 (6)模板安装应严格控制轴线、*面位置、标高、截面尺寸、垂直度和*整度,模板接 缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模 板精度。 (7)严格执行预留洞口的定位控制,预留洞口时,木工严格按照墨线留洞。 (8) 每层主轴线和分部轴线放线后, 规定负责测量记录人员及时记录*面尺寸测量数据, 并要及时记录墙、柱、成品尺寸,目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数 据分析原因,将问题及时反馈到有关生产负责人,及时进行整改和纠正。
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(9)所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条与拼缝中,拼缝要牢固。 (10)阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。 (11)为防止梁模板按照出现梁身不*直、梁底不*下挠、梁侧模胀模等质量问题,支 模时应将侧模包底模,梁模与柱模连接处,下料尺寸应略为缩短等。 (四)验收管理 1、不满足要求的相关材料一律不得使用,采用问责式制度,相关人员签字。 2、施工过程中加强管理,加大检查力度,将隐患消灭在初始状态,避免遗留安全隐患和 加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。 3、砼结构观感验收符合相关验收标准,少量的缺陷修补完善。 4、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法 项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 层垂直高度 大于 5m 相邻两板表面高低差 表面*整度 (五)安全管理措施 1、应遵守高处作业安全技术规程的有关规定。 2、模板及其支持系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工 作梯,工作人员不得爬模上下。 3、登高作业时,各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放置模板或脚手架上,各种工具 应系挂在操作人员身上或放在工具袋中,不得掉落。 4、装拆模板时,上下要有人接应,随拆随运,并应把活动的部件固定牢靠,严禁堆放在 脚手板上和抛掷。 5、装拆模板时,必须搭设脚手架。装拆施工时,除操作人员外,下面不得站人。高处作 业时,操作人员要扣*踩
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允许偏差(mm) 5 ±5 +4,-5 6 8 2 5 钢尺检查

检查方法

水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m 靠尺和塞尺检查

柱、墙、梁 不大于 5m

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6、安装墙、柱模板时,要随时支设固定,防止倾覆。 7、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时,无关人员不得进入支模底下,应在适当位置挂设 警示标志,并指定专人监护。 8、模板拆除时,混凝土强度必须达到规定的要求,严禁混凝土未达到设计强度的规定要 求时拆除模板。 第十一章、成品保护 1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击;木楞分类堆放,不得随意切断或锯、割。 不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋(固定线盒)时,必须在模板上加垫 铁皮或其它阻燃材料,以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点,须用木 方作垫进行。 2、根据图纸精心排版,每块板、每根梁尽量少拼缝。 3、多余扣件和钉子要装入专用背包中,按要求回收,不得乱丢乱放。 4、模板拆除扣件不得乱丢,边拆边进袋。 5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地,由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、 刷脱模剂,标识不清的模板应重新标识;作到精心保养,以延长使用期限。 6、模板上的脱模剂晾干后才可吊运。 第十二章、监测监控 1、安全管理 (1) 搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB 5036 考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检,合格者方可持证上岗; (2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带,穿防滑鞋; (3) 脚手架的构配件质量与搭设质量,应按安全技术规范规定进行检查验收,合格后方 准许使用; (4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送 混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备; (5) 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气,应停止脚手架的搭设与拆除作业。 雪后架上作业应有防滑措施,并扫除积雪; (6) 脚手架的安全检查与维护,应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除; (7) 在脚手架使用期间,严禁拆除主节点处纵、横水*杆、连墙件、交叉支撑、水*架、
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加固栏杆和栏杆; (8) 不得在脚手架基础及邻*处进行挖掘作业,否则应采取安全措施,并报主管部门批 准; (9) 临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施; (10) 在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守; (11) 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现 场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005 的有关规定执行; (12) 搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。 2、日常维护管理要求 (1) 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理,分类存放。堆放地点 要场*教梗潘己茫律柚У妫止堋⒔歉帧⒏骤旒芎推渌止辜詈梅旁谑夷冢绻 放在露天,应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件,应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等 容器分类贮存,放在室内; (2) 弯曲的钢管杆件要调直,损坏的构件要修复,损坏的扣件、零件要更换; (3) 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理,钢管外壁在本地区(相对湿度大于 75%) , 应每年涂刷防锈漆一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后,涂一度红丹即可。钢管内壁 可根据具体情况,每 2~4 年涂刷一次,每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一 次。扣件要涂油,螺栓宜镀锌防锈,使用 3~5 年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的, 应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理,钢制件应涂红丹及防锈 涂料; (4) 搬运长钢管、长角钢时,应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运,装卸时不得 抛丢,防止损坏; (5) 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装 脚手架时,多余的小配件应及时收回存放,在拆卸脚手架时,散落在地面上的小配件要及时 收捡起来; (6) 健全制度,加强管理,减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采 用的管理办法有两种 1) 由架子工班(组)管理,采用谁使用、谁维护、谁管理的原则,并建立积极地奖罚制 度、做到确保施工需要,用毕及时归库、及时清理和及时维修保养,减少丢失和损耗;
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2) 由材料部门集中管理,实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手 架材料,实行按天计费和损坏赔偿制度。 第十三章、模板施工安全事故应急救援预案 (一)应急救援小组组成 项目部应急救援小组组成如下 职 务 组 长 副组长 副组长 组 员 组 员 组 员 组 员 姓 名 联系方式 13186815179 13205778817 13736353758 13958857300 13858800321 15068284275 13705879627 项目管理职务 项目经理 项目技术负责人 安全员 安全员 安全员 现场监理 现场业主

李远河 王维善 李晓勇 周星中 何晓霞 古小虎 张小龙

(二)应急救援小组分工及职责 1、现场领导小组职责、成员及分工: 应急领导小组职责:工地成立应急响应领导小组,由项目经理担任领导小组组长,项目 技术负责和安全员担任副组长,组员由现场监理、业主以及施工员、各班组长组成,严格按 批准后的方案施工,工程施工过程中检查安全监测工作,在应急情况下,负责对现场指挥、 调度工作。 组长项目经理,在现场应急情况中全面负责,为应急救援总指挥;副组长项目技术负责 和安全员在应急工作中提供总体技术支援和监督实施运行;组员负责配合应急情况下,根据 副组长提供的应急预案,组织现场人员救险工作。 2、建立健全安全生产责任制和安全生产教育制度,制定安全生产规章制度和操作规程, 保证本项目安全生产条件所需资金的投入,对建设工程进行定期和专项安全检查,并做好安 全检查记录。 3、对分包单位进行技术交底和安全生产监督。 4、组织参与安全生产活动与专项方案的编制、审阅工作。 5、一旦发生工伤事故,立即组织抢救,迅速上报并保护好现场;参加事故调查处理的工
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作,不隐蔽真相或隐瞒不报。 6、配备必要在应急设施: 名 称 钢筋钳 千斤顶 钢管 扣件 气割 数 量 2把 5个 5T 500 只 2套 现场原有 现场原有 备 注 名 称 竹梯 手动葫芦 急救箱 灭火器 数 量 2张 2个 1个 10 只 备 注

(三)现场事故应急处理 施工过程中可能发生的事故主要有:机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、 中毒窒息、高空坠落、落物伤人、整体坍塌等事故。 1、火灾事故应急处理:及时报警,组织扑救,集中力量控制火势。消灭飞火,疏散物资, 减少损失,控制火势蔓延。注意人身安全,积极抢救被困人员,配合消防人员扑灭大火。 2、触电事故处理:立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员 被救后,观察其呼吸、心跳情况,必要时,可采取人工呼吸、心脏挤压术,并且注意其他损 伤的处理。局部电击时,应对伤员进行早期清创处理,创面宜暴露,不宜包扎,发生内部组 织坏死时,必须注射破伤风抗菌素。 3、高温中暑的应急处理:将中暑人员移至阴凉的地方,解开衣服让其*卧,头部不要垫 高。用凉水或 50%酒精擦其全身,直至皮肤发红,血管扩张以促进散热,降温过程中要密切 观测。及时补充水分和无机盐,及时处理呼吸、循环衰竭,医疗条件不完善时,及时送医院 治疗。 4、其他人身伤害事故处理:当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人 等人身伤害时,应立即向项目部报告、排除其他隐患,防止救援人员受到伤害,积极对伤员 进行抢救。 5、模板整体坍塌事故,基本发生在混凝土浇捣和拆模时,结合施工现场的实际情况应有 必要的预防、预警措施,一是准备好充分的应急救援物质,如:千斤顶、扣件、铁丝、型钢、 手动葫芦等;二是混凝土浇捣时安排人员进行跟踪监测,发现险情立即停止浇捣,组织人员 进行加固,控制、防止事故发生、扩大。
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(四)应急救援小组制度 1、应急救援小组每年组织一次项目部管理人员培训与考核,对于考核不合格者,需经再 教育考核合格后方可从事相应的工作。 2、每次检查发现的问题应按三定的原则(定人员、定措施、定时间)进行处理,并及时 复查。 第十四章、砼浇捣方案 (一)施工条件 1)清理垫层上、模板内的泥土、垃圾、木屑、积水和钢筋上的油污等杂物,修补嵌填模 板缝隙,加固好模板支撑,以防漏浆。 2)对钢筋、模板进行总检查,办理隐检、预检手续,并在模板上弹好混凝土浇筑标高线。 3)各种机械处于良好状态,施工用电、施工用水、施工道路满足要求。 4)浇筑混凝土用架子及走道已搭设完毕,并经检查符合施工和安全要求。 5)向操作人员进行质量、安全等技术交底。 (二)施工工艺 1、混凝土泵送车的布设及操作 1)根据施工*面布置图及总体施工部署。 2)混凝土输送车的泵管不得靠在钢筋、模板及预埋件上; (若采用固定泵时泵管不得直接 支撑在钢筋、模板及预埋件上,水*管应用钢管搭支架固定,垂直管固定在外脚手架上。 ) 3)混凝土泵的操作要严格执行使用说明书和其他有关规定,操作人员经专门培训,合格 后方可上岗独立操作。 4)混凝土坍落度过小,喂料有困难时,可在拌筒内加入与混凝土相同水灰比的水泥浆, 经充分搅拌后喂料,严禁用加水方式增加混凝土坍落度。 5)在高温季节施工时,要在混凝土输送管上遮盖湿草袋,并每隔一段时间洒水湿润,以 保证管道中的混凝土不至于吸收大量热量而失水,并减少混凝土的温升。在严寒冬季施工时, 混凝土输送管道用保温材*苑乐构苣诨炷潦芏常⒈Vせ炷恋娜肽N露取 6)搅拌车中混凝土卸完后,对搅拌车出料口进行冲洗,严禁冲洗后的水流入料斗内。 7)泵送完毕,及时用水将泵和输送管清洗干净,做好收尾工作,并对泵车进行检查、维 修、保养,以便下次使用。 2、底板混凝土工程 地下室底板混凝土一次浇筑完成,浇筑时配备三台混凝土固定泵,底板混凝土采用斜面 分层法浇筑,厚度为500mm。
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3、墙板、柱、梁、板混凝土 上层结构的混凝土浇筑前先用高压水和铁刷子冲洗施工缝,洗去表面的杂物、浮浆和松 动的石子,并先填以5-10cm的水泥砂浆层,其成分与浇筑的混凝土内砂浆成分相同,以免底 部产生蜂窝现象。 柱、墙板的混凝土浇捣时应分层浇捣,每层厚度控制在500mm左右,特别注意上下层浇 捣之间的间隙最长不超过1小时,插入式振动棒插入下层混凝土5cm以上,以保证两层的紧密 结合。振动器移动间距不宜大于作用半径的1.5倍,延续时间至振实和表面露浆为止,振动棒 快插慢拨,分布浇捣,在十字交叉口或与柱子相交接处要注意钢筋因较密混凝土流淌的卡住 问题,要进行仔细地观察及时地补料,以免影响质量。振捣时避免撞钢筋埋件、模板。 梁、板混凝土的浇捣先浇梁混凝土,后再浇板的混凝土,振捣时要注意构件及管子予埋 予留部位,*板浇完后,分次用*板震动机拖震,另配泥工用3m长刮尺或木蟹刮*,搓压、 整*、检查标高,并及时地进行看护工作。 混凝土浇筑过程中,要保证混凝土保护层厚度及钢筋位置的正确性。不得踩踏钢筋,移 动预埋件和预留洞的原来位置,如发现偏差,及时校正。特别要重视竖向结构保护层和板、 挑梁结构负弯矩部分钢筋的位置。 混凝土浇捣完毕待终凝时,采用草包或麻袋布进行覆盖保养。天气炎热的气候要保持表 面湿润。养护工作派普工24人专门进行,一般情况养护工作需≥14d。 在已浇筑的混凝土强度未达到1.2N/mm2以前,不得在其上踩踏或安装模板及支架。 (三)成品保护 浇筑混凝土时,防止踩踏钢筋,碰撞插筋和预埋铁件,保证钢筋和预埋铁件位置正确。 混凝土浇筑时不得用重物冲击模板,过道要搭设跳板,不得在梁和楼梯踏步模板吊帮上 行走或踩蹬,保证模板牢固和严密。 混凝土浇筑完毕后,强度达到1.2MPa以上,方准在其上进行下一工序操作。 混凝土浇筑过程中撒落在楼板和墙面上的混凝土要及时清理。 (四)安全措施 混凝土浇筑前对振动器进行试运转,振动器操作人员穿胶鞋,戴绝缘手套,振动器不能 挂在钢筋上,湿手不能接触电源开关。 楼面上的预留孔洞设盖板或围栏,高空作业系好安全带,夜间施工配备足够的照明设施。

十五、计算书(选用品茗软件计算)
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1、750×1000柱模板计算书
柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑 混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用 对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱截面宽度B(mm):1000.00;柱截面高度H(mm):750.00;柱模板的总计算高度:H = 3.80m; 根据规范,当采用容量为0.2~0.8m3 的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为 4.00kN/m2;

一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2;柱截面宽度B方向竖楞数目:5; 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1;柱截面高度H方向竖楞数目:4; 对拉螺栓直径(mm):M14;

2.柱箍信息
柱箍材料:钢楞;截面类型:轻型槽钢80×40×3.0; 钢楞截面惯性矩I(cm4):43.92;钢楞截面抵抗矩W(cm3):10.98; 柱箍的间距(mm):500;柱箍肢数:2;

3.竖楞信息
竖楞材料:木楞; 宽度(mm):100.00;高度(mm):50.00; 竖楞肢数:2;

4.面板参数
面板类型:竹胶*澹幻姘搴穸(mm):18.00; 面板弹性模量(N/mm2):9500.00; 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00; 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;
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5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00;方木弹性模量E(N/mm2):9500.00; 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50; 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00;

柱模板设计示意图

计算简图
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二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较 小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取5.000h; T -- 混凝土的入模温度,取25.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取6.000m/h; H -- 模板计算高度,取3.800m; β1-- 外加剂影响修正系数,取1.000; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 64.667 kN/m 、91.200 kN/m ,取较小值64.667 kN/m 作为本工程计算荷载。
2 2 2

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=64.667kN/m2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000 kN/m 。
2

三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B 方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新 浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l= 225 mm,且竖楞数为 5,面 板为大于 3 跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

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面板计算简图

1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:

其中, M--面板计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×64.67×0.50×0.90=34.920kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m, 式中, 0.90 为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =34.920+2.520=37.440 kN/m; 面板的最大弯距:M =0.1×37.440×225×225= 1.90×105N.mm;

面板最大应力按下式计算:

其中, σ M W

--面板承受的应力(N/mm2); --面板计算最大弯距(N.mm); --面板的截面抵抗矩 :

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b:面板截面宽度,h:面板截面厚度; W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3; f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;

面板的最大应力计算值: σ = M/W = 1.90×105 / 2.70×104 = 7.020N/mm2;

面板的最大应力计算值 σ =7.020N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2,满足要求!

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:

其中, ∨--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×64.67×0.50×0.90=34.920kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m,式中,0.90 为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =34.920+2.520=37.440 kN/m; 面板的最大剪力:∨ = 0.6×37.440×225.0 = 5054.424N;

截面抗剪强度必须满足下式:

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其中, τ --面板承受的剪应力(N/mm2); ∨--面板计算最大剪力(N):∨ = 5054.424N; b--构件的截面宽度(mm):b = 500mm ; hn--面板厚度(mm):hn = 18.0mm ; fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv
=

13.000 N/mm2;

面板截面受剪应力计算值: τ =3×5054.424/(2×500×18.0)=0.842N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2;

面板截面的受剪应力 τ =0.842N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.500N/mm2, 满足要求!

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,挠度计算公式如下:

其中, ω--面板最大挠度(mm); q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m): q = 64.67×0.50=32.33 kN/m; l--计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm ; E--面板弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ; I--面板截面的惯性矩(mm4);

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I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4;

面板最大容许挠度: [ω] = 225.0 / 250 = 0.900 mm; 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×32.33×225.04/(100×9500.0×2.43×105) = 0.243 mm;

面板的最大挠度计算值 ω =0.243mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 0.900mm,满 足要求!

四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件,按连续梁计算。 本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm,竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载作用下的三 跨连续梁计算。

本工程中,竖楞采用木楞,宽度100mm,高度50mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100×50×50/6 = 41.67cm3; I = 100×50×50×50/12 = 104.17cm4;

竖楞方木计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式:
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其中, M--竖楞计算最大弯距(N.mm); l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm; q--作用在竖楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×64.67×0.23×0.90=15.714kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.23×0.90=1.134kN/m; q = (15.714+1.134)/2=8.424 kN/m; 竖楞的最大弯距:M =0.1×8.424×500.0×500.0= 2.11×105N.mm;

其中, σ M W

--竖楞承受的应力(N/mm2); --竖楞计算最大弯距(N.mm); --竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=4.17×104;

f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2;

竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 2.11×105/4.17×104 = 5.054N/mm2;

竖楞的最大应力计算值 σ =5.054N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2,满足要求!

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:

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其中, ∨--竖楞计算最大剪力(N); l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×64.67×0.23×0.90=15.714kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.23×0.90=1.134kN/m; q = (15.714+1.134)/2=8.424 kN/m; 竖楞的最大剪力:∨ = 0.6×8.424×500.0 = 2527.212N;

截面抗剪强度必须满足下式:

其中, τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2); ∨--竖楞计算最大剪力(N):∨ = 2527.212N; b--竖楞的截面宽度(mm):b = 100.0mm ; hn--竖楞的截面高度(mm):hn = 50.0mm ; fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv
=

1.500 N/mm2;

竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2527.212/(2×100.0×50.0)=0.758N/mm2; 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm ;
2

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.758N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2,满足要求!

3.挠度验算
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最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:

其中, ω--竖楞最大挠度(mm); q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =64.67×0.23 = 14.55 kN/m; l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ; E--竖楞弹性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ; I--竖楞截面的惯性矩(mm4),I=1.04×106;

竖楞最大容许挠度: [ω] = 500/250 = 2.000mm;

竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×14.55×500.04/(100×9500.0×1.04×106) = 0.622 mm;

竖楞的最大挠度计算值 ω=0.622mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=2.000mm ,满足要 求!

五、B方向柱箍的计算
本算例中,柱箍采用钢楞,截面类型为轻型槽钢80×40×3.0; 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 10.98 cm3; 钢柱箍截面惯性矩 I = 43.92 cm4;

柱箍为大于 3 跨,按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图):
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B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取B方向的; P = (1.2 ×64.67×0.90 + 1.4 ×4.00×0.90)×0.225 × 0.50/2 = 4.21 kN;

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 6.968 kN;

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩: M = 0.241 kN.m;

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东都花园 D 区模板专项施工方案

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形: V = 0.028 mm;

1. 柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m; 弯矩作用*面内柱箍截面抵抗矩: W = 10.98 cm3;

B边柱箍的最大应力计算值: σ = 20.87 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205.000 N/mm2;

B边柱箍的最大应力计算值 σ =20.87N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求!

2. 柱箍挠度验算

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东都花园 D 区模板专项施工方案

经过计算得到: ω = 0.028 mm; 柱箍最大容许挠度:[ω] = 333.3 / 250 = 1.333 mm;

柱箍的最大挠度 ω =0.028mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.333mm,满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力; A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2); f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2; 查表得: 对拉螺栓的型号: M14 ; 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm;

对拉螺栓的有效面积: A= 105.00 mm2;

对拉螺栓所受的最大拉力:

N = 6.968 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.850 kN;

对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.968kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN,对 拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算
本工程中,柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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东都花园 D 区模板专项施工方案

本工程中,柱箍采用钢楞,截面类型为轻型槽钢80×40×3.0; 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 10.98cm3; 钢柱箍截面惯性矩 I = 439.20cm4;

柱箍为2 跨,按二跨连续梁计算(附计算简图):

H方向柱箍计算简图 其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN),竖楞距离取H方向的; P = (1.2×64.67×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.217 ×0.50/2 = 4.06 kN;

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 9.182 kN;

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H方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.417 kN.m;

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形: V = 0.032 mm;

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中, 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.42 kN.m; 弯矩作用*面内柱箍截面抵抗矩: W = 10.98 cm3; H边柱箍的最大应力计算值: σ = 36.137 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205.000 N/mm2;

H边柱箍的最大应力计算值 σ =36.137N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求!

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2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 0.032 mm; 柱箍最大容许挠度: [V] = 375.000 / 250 = 1.500 mm;

柱箍的最大挠度 V =0.032mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.500mm,满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力; A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2); f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2; 查表得: 对拉螺栓的直径: M14 ; 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm;

对拉螺栓有效面积: A= 105.00 mm2;

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.850 kN; 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.182 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: 求!

N=9.182kN 小于 [N]=17.850kN,对拉螺栓强度验算满足要

2、350墙模板计算书
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墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成: 直接支撑模板的为次龙骨, 即内龙骨; 用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板 拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。 根据《建筑施工手册》,当采用容量为0.2~0.8m3 的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷 载标准值为5.97kN/m2;

一、参数信息
1.基本参数
次楞间距(mm):250;穿墙螺栓水*间距(mm):500; 主楞间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm):500; 对拉螺栓直径(mm):M14;

2.主楞信息
主楞材料:圆钢管;主楞合并根数:2; 直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.20;

3.次楞信息
次楞材料:圆钢管;次楞合并根数:2; 直径(mm):48.00;壁厚(mm):3.20;

4.面板参数
面板类型:胶合面板;面板厚度(mm):18.00; 面板弹性模量(N/mm2):6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00; 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;

5.木方和钢楞
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00;

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墙模板设计简图

二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的 较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间,取5.000h; T -- 混凝土的入模温度,取25.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取6.000m/h; H -- 模板计算高度,取4.40m; β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。 分别计算得 89.240 kN/m2、105.600 kN/m2,取较小值89.240 kN/m2作为本工程计算荷 载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=89.24kN/m2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 5.965 kN/m2。

三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》,强度验算要考 虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算
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的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中, M--面板计算最大弯矩(N· mm); l--计算跨度(次楞间距): l =250.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2× 89.240× 0.500× 0.900=48.190kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4× 5.97× 0.50× 0.90=3.758kN/m; 其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。 面板的最大弯矩:M =0.1× 48.190× 250.02+0.117× 3.758× 250.02= 3.29× 5N· 10 mm; 按以下公式进行面板抗弯强度验算: σ = M/W< f 其中, σ M W --面板承受的应力(N/mm2); --面板计算最大弯矩(N· mm); --面板的截面抵抗矩 :

W = bh2/6 = 500× 18.0× 18.0/6=2.70× 4 mm3; 10 f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13.000N/mm2; 面板截面的最大应力计算值:σ = M/W = 3.29×105 / 2.70× 4 = 12.2N/mm2; 10 面板截面的最大应力计算值 σ =12.2N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2,满足要求!

2.抗剪强度验算
计算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中,V--面板计算最大剪力(N);
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l--计算跨度(次楞间距): l =250.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2× 89.240× 0.500× 0.900=48.190kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4× 5.97× 0.50× 0.90=3.758kN/m; 面板的最大剪力:V = 0.6× 48.190× 250.0 + 0.617× 3.758× 250.0 = 7808.1N; 截面抗剪强度必须满足: τ= 3V/(2bhn)≤fv 其中, τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2); V--面板计算最大剪力(N):V = 7808.1N; b--构件的截面宽度(mm):b = 500mm ; hn--面板厚度(mm):hn = 18.0mm ; fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.500 N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值: τ =3×7808.1/(2× 500× 18.0)=1.301N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2; 面板截面的最大受剪应力计算值 τ=1.301N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2,满足要求!

3.挠度验算
根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 89.24× = 44.620N/mm; 0.5 l--计算跨度(次楞间距): l = 250mm; E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I = 50× 1.8× 1.8× 1.8/12=24.3cm4; 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1mm; 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×44.62×2504/(100× 6000× 2.43× 5) = 0.809 mm; 10 面板的最大挠度计算值: ν=0.809mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1mm, 满足要 求!

四、墙模板主次楞的计算
(一).次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,次楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3.2mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分
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别为: W =4.732× 9.464cm3; 2= I =11.357× 22.714cm4; 2=

次楞计算简图

1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算: M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中, M--次楞计算最大弯矩(N· mm); l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2× 89.240× 0.250× 0.900=24.095kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4× 5.97× 0.25× 0.90=1.879kN/m,其中,0.90为折减 系数。 次楞的最大弯矩:M =0.1× 24.095× 500.02+0.117× 1.879× 500.02= 6.57× 5N· 10 mm; 次楞的抗弯强度应满足下式: σ = M/W< f 其中, σ M W --次楞承受的应力(N/mm2); --次楞计算最大弯矩(N· mm); --次楞的截面抵抗矩,W=9.46× 3mm3; 10

f --次楞的抗弯强度设计值; f=205.000N/mm2; 次楞的最大应力计算值:σ = 6.57×105/9.46× 3 = 69.5 N/mm2; 10 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2; 次楞的最大应力计算值 σ = 69.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2, 满足要求!

2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
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V=0.6q1l+0.617q2l 其中, V-次楞承受的最大剪力; l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm; 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2× 89.240× 0.250× 0.900/2=12.047kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4× 5.97× 0.25× 0.90/2=0.939kN/m,其中,0.90为折 减系数。 次楞的最大剪力:V = 0.6× 12.047× 500.0+ 0.617× 0.939× 500.0 = 3904.1N; 截面抗剪强度必须满足下式: τ=2V/A≤fv 其中, τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--次楞计算最大剪力(N):V = 3904.1N; A --钢管的截面面积(mm2):A = 900.757mm2 ; fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 120 N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值: τ =2×3904.1/900.757=8.668N/mm2; 次楞截面的受剪应力计算值 τ =8.668N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2,满足要求!

3.次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中, ν--次楞的最大挠度(mm); q--作用在次楞上的线荷载(kN/m): q = 89.24× 0.25=22.31 kN/m; l--计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ; E--次楞弹性模量(N/mm2):E = 206000.00 N/mm2 ; I--次楞截面惯性矩(mm4),I=2.27× 5mm4; 10 次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×44.62/2×5004/(100× 206000× 2.27× 5) = 0.202 mm; 10 次楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm; 次楞的最大挠度计算值 ν=0.202mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm, 满足要求! (二).主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
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本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3.2mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分 别为: W =4.732× 9.464cm3; 2= I =11.357× 22.714cm4; 2= E = 206000N/mm2;

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN· m)

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主楞计算变形图(mm)

1.主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载: P=1.2× 89.24× 0.25× 0.5+1.4× 5.965× 0.25× 0.5=14.43kN; 主楞计算跨度(对拉螺栓水*间距): l = 500mm; 强度验算公式: σ = M/W< f 其中,σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M -- 主楞的最大弯矩(N· mm);M = 8.12× 5 N· 10 mm W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3); W = 9.46× 3 mm3; 10 f --主楞的强度设计值(N/mm2),f =205.000N/mm2; 主楞的最大应力计算值: σ = 8.12×105/9.46× 3 = 85.8 N/mm2; 10 主楞的最大应力计算值 σ =85.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足 要求!

2.主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足: τ=2V/A≤fv 其中, τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2); V--主楞计算最大剪力(N):V = 8838.4N; A --钢管的截面面积(mm2):A = 900.757mm2 ; fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 120 N/mm2; 主楞截面的受剪应力计算值: τ =2×8838.4/900.757=19.624N/mm2;
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主楞截面的受剪应力计算值 τ =19.624N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2,满足要求!

3.主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值: ν= 0.591mm; 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm; 主楞的最大挠度计算值 ν=0.591mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm, 满足要求!

五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下: N<[N]=f× A 其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力; A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2); f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2; 查表得: 穿墙螺栓的型号: M14 ; 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm; 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2; 穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70× 5× 10 1.05× -4 = 17.85 kN; 10 主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 16.05 kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力 N=16.053kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN, 满足要求!

3、地下室550×1800梁模板计算书
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不 能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架 设计和使用安全》中的部分内容。 梁段:KL17(2)。

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一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.55; 梁截面高度 D(m):1.80 混凝土板厚度(mm):0.25; 立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.45; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10; 脚手架步距(m):1.50; 梁支撑架搭设高度H(m):4.15; 梁两侧立柱间距(m):0.90; 承重架支设:木方支撑*行梁截面B; 立杆横向间距或排距Lb(m):0.90; 采用的钢管类型为Φ48×3.20; 扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;

2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35;
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钢筋自重(kN/m3):1.50; 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0; 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):37.2; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数
木材品种:南方松; 木材弹性模量E(N/mm ):10000.0; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15.0; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.6; 面板类型:胶合面板; 钢材弹性模量E(N/mm2):210000.0; 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0; 面板弹性模量E(N/mm2):9500.0; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;
2

4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm):300.0; 面板厚度(mm):18.0;

5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):400; 次楞间距(mm):200; 穿梁螺栓水*间距(mm):400; 穿梁螺栓竖向间距(mm):400; 穿梁螺栓直径(mm):M14; 主楞龙骨材料:钢楞; 截面类型为圆形,直径48mm,壁厚3.20mm; 主楞合并根数:2;
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主楞龙骨材料:木楞,,宽度100mm,高度50mm; 次楞合并根数:2;

二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力。 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较 小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间值取5.000h; T -- 混凝土的入模温度,取25.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取6.000m/h; H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.550m; β1-- 外加剂影响修正系数,取1.000; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 74.367 kN/m2、37.200 kN/m2,取较小值37.200 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和 倾 倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间 距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

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面板计算简图

1.抗弯验算

其中, σ

-- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2);

M -- 面板的最大弯距(N.mm); W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 40.00×1.8×1.8/6=21.60cm3; [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按以下公式计算面板跨中弯矩:

其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.40×37.20×0.90=16.07kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.40×4.00×0.90=2.02kN/m; q = q1+q2 = 16.070+2.016 = 18.086 kN/m; 计算跨度(内楞间距): l = 200.00mm;

面板的最大弯距 M= 0.1×18.09×200.002 = 7.23×104N.mm;

经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 7.23×104 / 2.16×104=3.349N/mm2; 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2;
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面板的受弯应力计算值 σ =3.349N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 37.20×0.40 = 14.88N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 200.00mm; E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4;

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×14.88×200.004/(100×9500.00×1.94×105) = 0.087 mm; 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =200.000/250 = 0.800mm;

面板的最大挠度计算值 足要求!

ω =0.087mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.800mm,满

四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度100mm,截面高度50mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为:
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W = 100×50×50/6 = 41.67cm3; I = 100×50×50×50/12 = 104.17cm4;

内楞计算简图

(1).内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中, σ

-- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2);

M -- 内楞的最大弯距(N.mm); W -- 内楞的净截面抵抗矩; [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2×37.200×0.90+1.4×4.000×0.90)× 0.200/2=4.52kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm; 内楞的最大弯距: M=0.1×4.52×400.002= 7.23×104N.mm;

经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 7.23×104/4.17×104 = 1.736 N/mm2;
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内楞的抗弯强度设计值: [f] = 15.000N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.736 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=15.000N/mm2,满足要求!

(2).内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量: 10000.00N/mm2; q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =37.20×0.20/2= 3.72 N/mm; l--计算跨度(外楞间距):l = 400.00mm; I--面板的截面惯性矩:E = 1.04×106N/mm2;

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.72×400.004/(100×10000.00×1.04×106) = 0.062 mm; 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.600mm;

内楞的最大挠度计算值 ω=0.062mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.600mm,满足 要求!

2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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截面类型为圆形,直径48mm,壁厚3.20mm; 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.73cm3; 外钢楞截面惯性矩 I = 11.35cm4;

外楞计算简图

(1).外楞抗弯强度验算

其中 σ

-- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm); W -- 外楞的净截面抵抗矩; [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算:

其中,作用在外楞的荷载: P = (1.2×37.20×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.40× 0.40/2=3.62kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 400mm; 外楞的最大弯距:M = 0.175×3617.280×400.000 = 2.53×105N.mm

经计算得到,外楞的受弯应力计算值: σ = 2.53×105/4.73×103 = 53.533 N/mm2;
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外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2;

外楞的受弯应力计算值 σ =53.533N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求!

(2).外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量,其值为 210000.00N/mm2; p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: p =37.20×0.40×0.40/2= 2.98 KN; l--计算跨度(拉螺栓间距):l = 400.00mm; I--面板的截面惯性矩:I = 1.14×105mm4; 外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×2.98×103×400.003/(100×210000.00×1.14×105) = 0.092mm; 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.000mm;

外楞的最大挠度计算值 ω =0.092mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.000mm, 满足 要求!

五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力; A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2);
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f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2; 查表得: 穿梁螺栓的直径: 穿梁螺栓有效直径: 14 mm; 11.55 mm;

穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2;

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N =37.200×0.400×0.400×2 =11.904 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×105/1000 = 17.850 kN;

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.904kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN, 满 足要求!

六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模 板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时 产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = I = 550.00×18.00×18.00/6 = 2.97×104mm3; 550.00×18.00×18.00×18.00/12 = 2.67×105mm4;

1.抗弯强度验算
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按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中, σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 计算的最大弯矩 (kN.m); l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm; q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值: q1: 1.2×(24.00+1.50)×0.55×1.80×0.90=27.26kN/m; 模板结构自重荷载: q2:1.2×0.35×0.55×0.90=0.21kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载设计值: q3: 1.4×2.00×0.55×0.90=1.39kN/m; q = q1 + q2 + q3=27.26+0.21+1.39=28.86kN/m; 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×28.859×0.3002=0.260kN.m; σ =0.260×106/2.97×104=8.745N/mm2;

梁底模面板计算应力 σ =8.745 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
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最大挠度计算公式如下:

其中,q--作用在模板上的压力线荷载: q =((24.0+1.50)×1.800+0.35)×0.55= 25.44N/mm; l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm; E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2; 面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm; 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×25.438×300.04/(100×9500.0×2.67×105)=0.549mm;

面板的最大挠度计算值: ω =0.549mm = 1.200mm,满足要求!

小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300.0 / 250

七、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载, 施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN): q1= (24.000+1.500)×0.550×1.800×0.300=7.574 kN;

(2)模板的自重荷载(kN): q2 = 0.350×0.300×(2×1.800+0.550) =0.436 kN;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到,活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)×0.550×0.300=0.825 kN;

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2.木方楞的传递均布荷载验算:

P = (1.2×(7.574×0.436)+1.4×0.825)/0.550=19.575 kN/m;

3.支撑钢管的强度验算:

按照均布荷载作用下的简支梁计算 均布荷载,q=19.575 kN/m; 计算简图如下

支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l)

Q = 0.5qc

经过简支梁的计算得到: 钢管最大弯矩 Mmax=0.125×19.575×0.550×0.450×(2-0.550/0.450)=0.471 kN.m; 钢管最大应力 σ=471016.875/4730.000=99.581 N/mm2; [f]=205.0 N/mm2;

钢管的抗压强度设计值

水*钢管的最大应力计算值 99.581 N/mm2 小于 水*钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求! 钢管支座反力 RA = RB=0.5×19.575×0.550=5.383 kN;

八、梁底纵向钢管计算
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纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承 载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值 为12.80kN 。

纵向或横向水*杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R -- 纵向或横向水*杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=5.38 kN;

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力: N1 =5.383 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.129×4.150=0.643 kN; N =5.383+0.643=6.026 kN; υ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;
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i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.50; W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.73; σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205.00 N/mm2; lo -- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算

lo = k1uh

(1)

k1 -- 计算长度附加系数,取值为:1.155 ; u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.700; 上式的计算结果: 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m; Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=6025.968/(0.209×450.000) = 64.072 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 64.072 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a)

(2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.700 按照表2取值1.001 ;

上式的计算结果:
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立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.001×(1.500+0.100×2) = 1.986 m; Lo/i = 1985.884 / 15.900 = 125.000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.423 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=6025.968/(0.423×450.000) = 31.657 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 31.657 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2,满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

4、6#楼三层300×1150梁模板计算书
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不 能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架 设计和使用安全》中的部分内容。 梁段:6楼三层KL10(4)。

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一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30; 梁截面高度 D(m):1.15 混凝土板厚度(mm):0.12; 立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.90; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10; 脚手架步距(m):1.50; 梁支撑架搭设高度H(m):4.98; 梁两侧立柱间距(m):0.90; 承重架支设:木方支撑*行梁截面B; 立杆横向间距或排距Lb(m):0.90; 采用的钢管类型为Φ48×3.20; 扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;

2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35;
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钢筋自重(kN/m3):1.50; 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0; 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.7; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数
木材品种:南方松; 木材弹性模量E(N/mm ):10000.0; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15.0; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.6; 面板类型:胶合面板; 钢材弹性模量E(N/mm2):210000.0; 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2):205.0; 面板弹性模量E(N/mm2):9500.0; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;
2

4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm):300.0; 面板厚度(mm):18.0;

5.梁侧模板参数
主楞间距(mm):500; 次楞间距(mm):250; 穿梁螺栓水*间距(mm):500; 穿梁螺栓竖向间距(mm):500; 穿梁螺栓直径(mm):M14; 主楞龙骨材料:钢楞; 截面类型为圆形,直径48mm,壁厚3.20mm; 主楞合并根数:2;
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主楞龙骨材料:木楞,,宽度100mm,高度50mm; 次楞合并根数:2;

二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载; 挠度验算只考虑新浇混凝 土侧压力。 按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较 小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t -- 新浇混凝土的初凝时间取5.000h; T -- 混凝土的入模温度,取25.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度,取6.000m/h; H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.030m; β1-- 外加剂影响修正系数,取1.000; β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 74.367 kN/m2、24.72 kN/m2,取较小值24.720 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和 倾 倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间 距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

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面板计算简图

1.抗弯验算

其中, σ

-- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2);

M -- 面板的最大弯距(N.mm); W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3; [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按以下公式计算面板跨中弯矩:

其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×24.72×0.90=13.35kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×4.00×0.90=2.52kN/m; q = q1+q2 = 13.349+2.520 = 15.869 kN/m; 计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm;

面板的最大弯距 M= 0.1×15.87×250.002 = 9.92×104N.mm;

经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 9.92×104 / 2.70×104=3.673N/mm2; 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2;
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面板的受弯应力计算值 σ =3.673N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 24.72×0.50 = 12.36N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm; E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4;

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×12.36×250.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.142 mm; 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =250.000/250 = 1.000mm;

面板的最大挠度计算值 足要求!

ω =0.142mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.000mm,满

四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度100mm,截面高度50mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为:
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东都花园 D 区模板专项施工方案

W = 100×50×50/6 = 41.67cm3; I = 100×50×50×50/12 = 104.17cm4;

内楞计算简图

(1).内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中, σ

-- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2);

M -- 内楞的最大弯距(N.mm); W -- 内楞的净截面抵抗矩; [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2×24.720×0.90+1.4×4.000×0.90)× 0.250/2=3.97kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm; 内楞的最大弯距: M=0.1×3.97×500.002= 9.92×104N.mm;

经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 9.92×104/4.17×104 = 2.380 N/mm2;
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东都花园 D 区模板专项施工方案

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 15.000N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.380 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=15.000N/mm2,满足要求!

(2).内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量: 10000.00N/mm2; q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =24.72×0.25/2= 3.09 N/mm; l--计算跨度(外楞间距):l = 500.00mm; I--面板的截面惯性矩:E = 1.04×106N/mm2;

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.09×500.004/(100×10000.00×1.04×106) = 0.126 mm; 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm;

内楞的最大挠度计算值 ω=0.126mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm,满足 要求!

2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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东都花园 D 区模板专项施工方案

截面类型为圆形,直径48mm,壁厚3.20mm; 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.73cm3; 外钢楞截面惯性矩 I = 11.35cm4;

外楞计算简图

(1).外楞抗弯强度验算

其中 σ

-- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm); W -- 外楞的净截面抵抗矩; [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算:

其中,作用在外楞的荷载: P = (1.2×24.72×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.50× 0.50/2=3.97kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm; 外楞的最大弯距:M = 0.175×3967.200×500.000 = 3.47×105N.mm

经计算得到,外楞的受弯应力计算值: σ = 3.47×105/4.73×103 = 73.389 N/mm2;
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东都花园 D 区模板专项施工方案

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2;

外楞的受弯应力计算值 σ =73.389N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2,满足要求!

(2).外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量,其值为 210000.00N/mm2; p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: p =24.72×0.50×0.50/2= 3.09 KN; l--计算跨度(拉螺栓间距):l = 500.00mm; I--面板的截面惯性矩:I = 1.14×105mm4; 外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×3.09×103×500.003/(100×210000.00×1.14×105) = 0.186mm; 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.250mm;

外楞的最大挠度计算值 ω =0.186mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.250mm, 满足 要求!

五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力; A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2);
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f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2; 查表得: 穿梁螺栓的直径: 穿梁螺栓有效直径: 14 mm; 11.55 mm;

穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2;

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N =24.720×0.500×0.500×2 =12.360 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×105/1000 = 17.850 kN;

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.360kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN, 满 足要求!

六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模 板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时 产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = I = 300.00×18.00×18.00/6 = 1.62×104mm3; 300.00×18.00×18.00×18.00/12 = 1.46×105mm4;

1.抗弯强度验算
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按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中, σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 计算的最大弯矩 (kN.m); l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm; q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m); 新浇混凝土及钢筋荷载设计值: q1: 1.2×(24.00+1.50)×0.30×1.15×0.90=9.50kN/m; 模板结构自重荷载: q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载设计值: q3: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m; q = q1 + q2 + q3=9.50+0.11+0.76=10.37kN/m; 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×10.371×0.3002=0.093kN.m; σ =0.093×106/1.62×104=5.762N/mm2;

梁底模面板计算应力 σ =5.762 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
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最大挠度计算公式如下:

其中,q--作用在模板上的压力线荷载: q =((24.0+1.50)×1.150+0.35)×0.30= 8.90N/mm; l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm; E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2; 面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm; 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.903×300.04/(100×9500.0×1.46×105)=0.352mm;

面板的最大挠度计算值: ω =0.352mm = 1.200mm,满足要求!

小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300.0 / 250

七、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载, 施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN): q1= (24.000+1.500)×0.300×1.150×0.300=2.639 kN;

(2)模板的自重荷载(kN): q2 = 0.350×0.300×(2×1.150+0.300) =0.273 kN;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到,活荷载标准值 P1 = (3.000+2.000)×0.300×0.300=0.450 kN;

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2.木方楞的传递均布荷载验算:

P = (1.2×(2.639×0.273)+1.4×0.450)/0.300=13.749 kN/m;

3.支撑钢管的强度验算:

按照均布荷载作用下的简支梁计算 均布荷载,q=13.749 kN/m; 计算简图如下

支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l)

Q = 0.5qc

经过简支梁的计算得到: 钢管最大弯矩 Mmax=0.125×13.749×0.300×0.900×(2-0.300/0.900)=0.773 kN.m; 钢管最大应力 σ=773381.250/4730.000=163.506 N/mm2; [f]=205.0 N/mm2;

钢管的抗压强度设计值

水*钢管的最大应力计算值 163.506 N/mm2 小于 水*钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求! 钢管支座反力 RA = RB=0.5×13.749×0.300=2.062 kN;

八、梁底纵向钢管计算
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纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承 载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值 为12.80kN 。

纵向或横向水*杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R -- 纵向或横向水*杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=2.06 kN;

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力: N1 =2.062 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0.129×4.980=0.772 kN; N =2.062+0.772=2.834 kN; υ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;
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i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.50; W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.73; σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205.00 N/mm2; lo -- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算

lo = k1uh

(1)

k1 -- 计算长度附加系数,取值为:1.155 ; u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.700; 上式的计算结果: 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m; Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=2833.852/(0.209×450.000) = 30.131 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 30.131 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a)

(2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ;

上式的计算结果:
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立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.500+0.100×2) = 1.990 m; Lo/i = 1989.852 / 15.900 = 125.000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.423 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=2833.852/(0.423×450.000) = 14.888 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 14.888 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2,满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

5、250厚板模板(扣件钢管高架)计算书
因本工程模板支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性 仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑 架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息
1.模板支架参数
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横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):0.90;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):4.15; 采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ;板底支撑连接方式:方木支撑; 立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;

2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.00;

3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;

4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):250.00;

二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90× 2/6 = 48.6 cm3; 1.8 I = 90× 3/12 = 43.74 cm4; 1.8 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
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q1 = 25× 0.25× 0.9+0.35× = 5.94 kN/m; 0.9 (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 2.5× 0.9= 2.25 kN/m;

2、强度计算
计算公式如下: M=0.1ql2 其中:q=1.2× 5.94+1.4× 2.25= 10.278kN/m 最大弯矩 M=0.1× 10.278× 2= 64237.5 N· 250 m; 面板最大应力计算值 面板的抗弯强度设计值 σ =M/W= 64237.5/48600 = 1.322 N/mm2; [f]=13 N/mm2;

面板的最大应力计算值为 1.322 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要 求!

3、挠度计算
挠度计算公式为 ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=5.94kN/m 面板最大挠度计算值 ν = 0.677×5.94×2504/(100× 9500× 43.74× 4)=0.038 mm; 10 面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm;

面板的最大挠度计算值 0.038 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b× 2/6=5× 10/6 = 83.33 cm3; h 10× I=b× 3/12=5× 10× h 10× 10/12 = 416.67 cm4;

方木楞计算简图
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1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1= 25× 0.25× 0.25+0.35× 0.25 = 1.65 kN/m ; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 2.5× 0.25 = 0.625 kN/m;

2.强度验算
计算公式如下: M=0.1ql2 均布荷载 最大弯矩 q = 1.2 × q1 + 1.4 × 2 = 1.2× q 1.65+1.4× 0.625 = 2.855 kN/m; M = 0.1ql2 = 0.1× 2.855× 2 = 0.231 kN· 0.9 m; σ= M /W = 0.231×106/83333.33 = 2.775 N/mm2; [f]=13.000 N/mm2;

方木最大应力计算值 方木的抗弯强度设计值

方木的最大应力计算值为 2.775 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要 求!

3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ] 其中最大剪力: V = 0.6× 2.855× = 1.542 kN; 0.9 方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.542×103/(2 × 100) = 0.463 N/mm2; 50× 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2; 方木的受剪应力计算值 0.463 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要 求!

4.挠度验算
计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 1.65 kN/m; ν= 0.677×1.65×9004 /(100× 9000× 4166666.667)= 0.195 mm; [ν]=900/ 250=3.6 mm;

最大挠度计算值 最大允许挠度

方木的最大挠度计算值 0.195 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!
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四、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.083kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN· m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.01 kN· ; m 最大变形 Vmax = 2.367 mm ;
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最大支座力 Qmax = 10.235 kN ; 最大应力 σ= 1009940.389/4730 = 200.518 N/mm2; 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2; 支撑钢管的最大应力计算值200.518 N/mm2 大于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 2.367mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件 承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取 值为10.5kN 。 纵向或横向水*杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.235 kN; R < 10.50 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN): NG1 = 0.13× 4.885 = 0.634 kN; 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN): NG2 = 0.35× 0.9× = 0.284 kN; 0.9 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25× 0.25× 0.9× = 5.062 kN; 0.9 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.98 kN; 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) × 0.9× = 3.645 kN; 0.9 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.279 kN;

七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]
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其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 12.279 kN; υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm; A ---- 立杆净截面面积(cm2):A = 4.5 cm2; W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.73 cm3; σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2); [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm2; L0---- 计算长度 (m); 按下式计算: l0 = h+2a = 1.7+0.1× = 1.9 m; 2 a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1 m; l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.458 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=12278.501/(0.458× 450) = 59.575 N/mm2; 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 59.575 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.163× 1.003× (1.7+0.1× = 2.216 m; 2) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.9 按照表2取值1.003 ; Lo/i = 2216.329 / 15.9 = 139 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.353 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=12278.501/(0.353×450) = 77.296 N/mm2; 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 77.296 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

6、140厚板模板(扣件钢管高架)计算书
因本工程模板支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性 仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑 架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90;纵距(m):0.90;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):4.960; 采用的钢管(mm):Φ48×3.2 ;板底支撑连接方式:方木支撑; 立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;

2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000;

3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000;
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木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;

4.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):140.00;

二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90× 2/6 = 48.6 cm3; 1.8 I = 90× 3/12 = 43.74 cm4; 1.8 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1 = 25× 0.14× 0.9+0.35× = 3.465 kN/m; 0.9 (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 3× 0.9= 2.7 kN/m;

2、强度计算
计算公式如下: M=0.1ql2 其中:q=1.2× 3.465+1.4× 2.7= 7.938kN/m 最大弯矩 M=0.1× 7.938× 2= 49612.5 N· 250 m; 面板最大应力计算值 面板的抗弯强度设计值 σ =M/W= 49612.5/48600 = 1.021 N/mm2; [f]=13 N/mm2;

面板的最大应力计算值为 1.021 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要 求!
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3、挠度计算
挠度计算公式为 ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=3.465kN/m 面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.465×2504/(100× 9500× 43.74× 4)=0.022 mm; 10 面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm;

面板的最大挠度计算值 0.022 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b× 2/6=5× 10/6 = 83.33 cm3; h 10× I=b× 3/12=5× 10× h 10× 10/12 = 416.67 cm4;

方木楞计算简图

1.荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1= 25× 0.25× 0.14+0.35× 0.25 = 0.962 kN/m ; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 3× 0.25 = 0.75 kN/m;

2.强度验算
计算公式如下: M=0.1ql2 均布荷载 最大弯矩 q = 1.2 × q1 + 1.4 × 2 = 1.2× q 0.962+1.4× 0.75 = 2.205 kN/m; M = 0.1ql2 = 0.1× 2.205× 2 = 0.179 kN· 0.9 m; σ= M /W = 0.179×106/83333.33 = 2.143 N/mm2; [f]=13.000 N/mm2;
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方木最大应力计算值 方木的抗弯强度设计值

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方木的最大应力计算值为 2.143 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要 求!

3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ] 其中最大剪力: V = 0.6× 2.205× = 1.191 kN; 0.9 方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.191×103/(2 × 100) = 0.357 N/mm2; 50× 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2; 方木的受剪应力计算值 0.357 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要 求!

4.挠度验算
计算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 均布荷载 q = q1 = 0.962 kN/m; ν= 0.677×0.962×9004 /(100× 9000× 4166666.667)= 0.114 mm; [ν]=900/ 250=3.6 mm;

最大挠度计算值 最大允许挠度

方木的最大挠度计算值 0.114 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.381kN;

支撑钢管计算简图

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支撑钢管计算弯矩图(kN· m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.78 kN· ; m 最大变形 Vmax = 1.828 mm ; 最大支座力 Qmax = 9.45 kN ; 最大应力 σ= 780006.5/4730 = 164.906 N/mm2; 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2; 支撑钢管的最大应力计算值 164.906 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度为 1.828mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件 承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取
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值为10kN 。 纵向或横向水*杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.45 kN; R < 10 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN): NG1 = 0.13× 5.825 = 0.756 kN; 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN): NG2 = 0.35× 0.9× = 0.284 kN; 0.9 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN): NG3 = 25× 0.14× 0.9× = 2.835 kN; 0.9 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.874 kN; 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到,活荷载标准值 NQ = (3+2 ) × 0.9× = 4.05 kN; 0.9 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.319 kN;

七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f] 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 10.319 kN; υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm; A ---- 立杆净截面面积(cm2):A = 4.5 cm2; W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.73 cm3; σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2); [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm2; L0---- 计算长度 (m); 按下式计算:
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l0 = h+2a = 1.7+0.1× = 1.9 m; 2 a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1 m; l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.458 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=10318.803/(0.458×450) = 50.067 N/mm2; 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 50.067 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.163× 1.006× (1.7+0.1× = 2.223 m; 2) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.163; k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.9 按照表2取值1.006 ; Lo/i = 2222.958 / 15.9 = 140 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.349 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=10318.803/(0.349×450) = 65.704 N/mm2; 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 65.704 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

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